渦陽縣危房安全評估等級檢測鑒定單位

組成部分（地基基礎、上部承重結構、圍護結構）鑒定評級 
1、地基基礎——根據(jù)現(xiàn)場檢測結果，房屋整體無明顯傾斜趨勢，未發(fā)現(xiàn)建筑物存在明顯基礎不均勻沉降的跡象和變形，上部主體和圍護結構無明顯因基礎不均勻沉降產(chǎn)生的變形和裂縫等；依據(jù)《危險房屋鑒定標準》(JGJ125-99)（2004年版）*5.2.2條*1款，評定地基基礎為a級（無危險點）結構。 
2、上部承重結構構件——根據(jù)現(xiàn)場檢測結果，由于房屋*二層1-3～A-D區(qū)域發(fā)生過火災，其中*二層1-2～A-D區(qū)域預制混凝土板因過火評為Ⅲ級（即中度灼燒尚未破壞，顯著影響結構材料或結構性能，明顯變形或開裂，對結構安全或正常使用產(chǎn)生不利影響，應采取加固或局部更換措施），為危險構件（Td）。依據(jù)《危險房屋鑒定標準》(JGJ125-99)（2004年版）*5.2.2條*2款，評定上部承重結構為b級（有危險點）結構。
 3、圍護結構構件——個別墻體局部滲水為非危險構件（Fd），*二層1-2～A-D區(qū)域預制混凝土板因過火評為Ⅲ級，為危險構件（Td），依據(jù)《危險房屋鑒定標準》(JGJ125-99)（2004年版）*5.2.2條*2款，評定圍護結構為b級（有危險點）結構。

近年來，砌體工程現(xiàn)場檢測技術有了質的飛躍，各種新型檢測方法與手段應運而生。選擇合適的檢測方法，對現(xiàn)場準確檢測砂漿強度有著重要意義。按照GB/T砌體工程現(xiàn)場檢測技術標準，常用的砂漿檢測方法有推出法、筒壓法、砂漿片剪切法、回彈法、點荷法、射釘法等。

1、推出法

采用推出儀從墻體上水平推出單塊丁磚，測得水平推力及推出磚下的砂漿飽滿度，以此推定砌筑砂漿的抗壓強度的方法。

推出法屬于原位檢測，直接在墻體上檢測，測試結果綜合反應了施工質量和砂漿質量；設備輕，檢測部位會發(fā)生局部破損。適用于檢測普通磚砌體的砂漿強度。當水平灰縫的砂漿飽滿度**65%時，不宜選用。

2、筒壓法

將取樣砂漿破碎、烘干并篩分成符合一定機配要求的顆粒，裝入承壓筒并施加筒壓荷載后，檢測其破壞程度，用筒壓比表示，以此推定其抗壓強度的方法。

筒壓法屬于取樣檢測，僅需利用一般混凝土實驗室的常用設備，取樣部位會發(fā)生局部損傷。通常用來檢測燒結普通磚墻體中的砂漿強度。注意測點數(shù)量不宜太多。

3、砂漿片剪切法

采用砂漿測強儀檢測砂漿片的抗剪強度，以此推定砌筑砂漿抗壓強度的方法。

也屬于取樣檢測，有其*的砂漿測強儀和其標定儀，較為輕便。試驗工作較為簡便。取樣的部位同樣會發(fā)生破損。主要用來檢測燒結普通磚墻體中砂漿強度。

4、回彈法

采用砂漿回彈儀檢測墻體中砂漿的表面硬度，根據(jù)回彈值和碳化深度推定其強度的方法。

回彈法屬于原位無損檢測，測區(qū)選擇不受限制；回彈儀有定型產(chǎn)品，性能較為穩(wěn)定；操作簡便；檢測部位的裝修面層僅局部損壞。主要用于檢測燒結磚墻體中的砂漿強度；適宜于砂漿強度均質性普查。注意砂漿強度不應小于2MPa。

5、點荷法

在砂漿片的大面上施加荷載，以此推定砌筑砂漿抗壓強度的方法。

點荷法屬于取樣檢測；試驗工作比較簡便；取樣部位局部損傷。主要檢測燒結普通磚墻體中的砂漿強度。注意砂漿強度不應小于2MPa。

6、射釘法

采用射釘槍將射釘射入墻體的水平灰縫中，依據(jù)成組射釘?shù)纳淙肓客贫ㄆ鲋皾{抗壓強度的方法。

射釘法屬于原位無損檢測，測區(qū)選擇不受限制；射釘槍、子彈、射釘有配套定型產(chǎn)品，設備較為輕便；墻體裝修層面僅局部損傷。主要檢測燒結普通磚和多孔磚砌體中砂漿強度均質性普查。注意：1、定量推定砂漿強度，宜與其他檢測方法配合使用；2、砂漿強度不應小于2MPa；3、檢測前需要用標準靶檢校。

2. 1 　檢測情況
(1) 室內(nèi)附壁柱在大梁底部均產(chǎn)生2～3 條豎向劈裂裂縫,縫長1. 2～1. 6 m ,縫寬2～5 m ,裂縫特征為兩端細中間寬,三樓附壁柱窗間墻從梁下開裂斜向延伸至窗洞邊。三樓附壁柱與外墻連接處豎向開裂,裂縫寬度達4～8 mm。鏟除該裂縫處抹灰層,發(fā)現(xiàn)抹灰層厚達40 mm ,內(nèi)附壁柱與磚墻分離,相互沒有任何拉接,屬于假壁柱。校核原設計圖紙發(fā)現(xiàn),原設計三樓無附壁柱,可以判定:三樓現(xiàn)有附壁柱是施工中補砌。
(2) 東西山墻與走廊縱墻連接處豎向開裂,從屋頂延伸至三樓板底,裂縫寬2～15 mm ,呈上寬下窄狀,山墻與走廊上部屋頂現(xiàn)澆天溝連接處女兒墻推擠外移,錯位達10～20 mm。三樓靠外墻室內(nèi)踢腳線粉刷層與墻體分離,寬度為3～6 mm ,三樓樓板和三樓頂棚板靠近南面通長裂縫,縫寬4～6 mm。三樓部分室內(nèi)隔墻與南面外縱墻連接處豎向裂縫,縫寬1～3 mm。二、三樓室內(nèi)天棚抹灰層多處脫落。
(3) 外墻變形采用經(jīng)緯儀測量,測點布設在房屋四角和外墻中部, 變形測量結果: 西山墻西傾76 mm ,東山墻東傾45 mm ,南外縱墻南傾38 mm ,北外傾26 mm。
(4) 大樓從基礎至屋頂沒有圈梁,三樓屋頂頂棚板為⊥型板,走廊屋頂采用整體現(xiàn)澆鋼筋砼內(nèi)天溝,縱向長度49 m未設伸縮縫,屋頂女兒墻高達1. 6 m,走廊南北兩邊鋪蓋大型槽瓦,屋頂結構形如凹字形,屋面槽瓦板開裂,鋼筋外露且銹蝕嚴重。
(5) 檢查大樓多處縱橫墻,發(fā)現(xiàn)砌筑質量差,砂漿強度低,砂漿呈白砂粉狀,與磚粘接差,通縫、重縫較多,灰縫飽滿度不滿足要求。
(6) 一樓墻體下部未發(fā)現(xiàn)裂縫,室內(nèi)踢腳線完好,室外散水坡和排水溝未見破損,表明地基情況良好,且開挖基礎檢查得以驗證,因而可以排除地基不均勻沉降和變形。
(7) 砌體強度檢測。砂漿強度檢測以回彈法為基礎,再適量選擇有代表性的回彈測點,取砂漿試樣,用沖擊法進行修正。紅磚強度進行取樣測定。檢測評定結果:砂漿強度評定等級為M1. 0 (設計為M0. 5) ,紅磚強度等級評定為MU7. 5(設計為MU7. 5) ,考慮砂漿不飽滿造成砌體強度折減,系數(shù)取為0. 9。
2. 2 　破損原因
2. 2. 1 　設計不合理
(1) 原設計三樓大房間室內(nèi)無附壁柱,跨度為6 m的屋面大梁直接支承在24 磚墻上,結構驗算表明其窗間墻局部承壓和整體承載力均不滿足規(guī)范要求。施工中后加壁附磚柱斷面太小( 120 mm ×370 mm) ,且與磚墻缺乏有效拉結,未能形成整體,不能共同受力。
(2) 走廊屋頂采用整體現(xiàn)澆鋼筋砼內(nèi)天溝,縱長長度49 m 未設置伸縮縫,溫度應變無處釋放,對兩山墻產(chǎn)生**推擠力,導致山墻嚴重變形外傾,女兒墻開裂錯位。
(3) 整棟房屋從上至下沒有一道圈梁,造成房屋整體剛度差,抵抗變形能力弱。
(4) 屋頂四周磚砌女兒墻高達1. 6 m ,穩(wěn)定性差,屋面橫隔墻與內(nèi)天溝和女兒墻相連,槽瓦屋面隔熱性差,橫隔墻溫度應變對縱向女兒墻產(chǎn)生較大外推力,使其變形外傾。
2. 2. 2 　施工質量差
(1) 砌筑砂漿強度低,砌筑質量差,水平灰縫飽滿度不滿足要求,豎向灰縫飽滿度*差。
(2) 部分縱橫墻未同時砌筑,施工時留搓未按規(guī)范要求,連結作用差,墻體通縫重縫多,由此造成砌體強度嚴重削弱,連接構造存在嚴重缺陷。
2. 3 　鑒定結論
根據(jù)檢測情況,經(jīng)分析驗算,大樓結構度不能滿足地區(qū)現(xiàn)行規(guī)范和標準要求( 內(nèi)壁柱承載力R/ r0 s = 0. 74) ,為確保安全,**盡快加固處理。由于大樓整體強度和剛度過低,只能加固處理,不能擴建加層。
3 　加固方案
(1) 增設外墻室外加固柱。在大樓南、北外縱墻墻外,從基礎開始至天溝底部各增設13 根鋼筋砼加固柱,柱斷面為250 mm ×500 mm 。柱子主筋穿過各層遮陽板,柱內(nèi)按800mm 間距埋設á14 拉桿穿進墻內(nèi),分別與室內(nèi)隔墻和內(nèi)壁柱拉結鉚固形成整體。要求每層樓***
5 根拉桿 。
(2) 加固和改造室內(nèi)附壁柱。一二樓室內(nèi)附壁磚柱先外包角鋼加固,再外澆鋼筋砼 。即先將壁柱抹灰層鏟除后,表面抹一層1∶2 水泥砂漿,柱角貼上L75 ×6 豎向角鋼,角鋼上下*緊樓板,間距為800 mm 的橫向槽鋼綴板與角鋼焊牢。外加固柱穿墻伸出的螺栓拉桿在橫向槽鋼上擰緊后點焊牢。三樓內(nèi)壁柱采取托梁換柱法拆除原附壁磚柱,現(xiàn)澆鋼筋砼柱。其加固構造與一二樓相同。
(3) 增設南北墻螺栓拉桿。在三樓天棚板和二樓樓板底部緊貼內(nèi)隔墻各設置10 根á22 水平螺栓拉桿,以此鉗制和約束南北外墻繼續(xù)傾斜變形。拉桿通過設置在中部的花籃螺絲緊固,螺桿兩端用150 ×150 ×12 的墊板及螺帽固定在南北外墻上。要求螺栓拉桿、螺帽、墊塊**除銹后涂刷防腐涂料。
(4) 改造屋頂結構。保留三樓⊥形頂棚隔熱板,全部拆除原屋面槽瓦、屋頂女兒墻和走廊上部現(xiàn)澆砼內(nèi)天溝,架空鋪設預制砼屋面板,采用油膏防水。沿外墻四周現(xiàn)澆砼圈梁和外天溝,圈梁鋼筋與外柱預留鉚固鋼筋綁扎連接。

(5) 裂縫處理。結構加固后,對其他部位墻、板裂縫進行封閉處理,將裂縫清理干凈后,用1∶2 水泥砂漿(內(nèi)加促凝劑) 表面封縫,用水灰比為8∶2 的純水泥漿灌縫。